挡土墙工程承包合同通用4篇

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挡土墙工程承包合同【第一篇】

关键词：挡土墙设计；软土地基；搅拌桩设计；搅拌桩计算；变形计算

中图分类号：TV871 文献标识码：A 文章编号：1000－8136（2012）06－0068－02

1 工程概况

某水利工程位于广东省汕头市，为灌排两用的中型泵站，工程等别为Ⅲ等，建于1967年，防洪标准为20年一遇，设计排涝标准为5年一遇，设计流量18 m3/s，总装机容量为1 960 kW。安装7台机组，5台48ZL－87型和2台28ZBL－70型立式轴流泵，配套电机单机功率分别为330 kW、155 kW，泵站承担着64 km2农田的排水和72 km2农田灌溉任务。枢纽工程由进水闸、前池、泵房、出水池、出水涵闸、引水涵闸和灌溉涵闸7部分组成。本次更新改造工程设计主要内容包括：拆除重建进水闸和前池，维修加固泵房、出水池、出水涵闸、引水涵闸和灌溉涵闸。

2 前池下游端挡土墙设计

前池下游端挡土墙由渐变段和直立挡墙段组成。渐变段长 m，底板顶高程－～－ m，两侧挡土墙采用钢筋混凝土直线扭曲面，边坡系数，末端墙高 m。直立挡墙段长 m，底板顶高程－ m，两侧挡土墙为半重力式钢筋混凝土挡墙，墙高 m，底宽 m。前池下游端挡土墙稳定计算成果见表1。

根据地质资料，前池挡土墙地基允许承载力为95 kPa。由表1可看出，挡土墙抗滑稳定安全系数、基底应力不均匀系数均满足规范要求，但平均基底应力大于地基允许承载力，最大基底应力大于地基允许承载力的倍，不满足规范要求，需进行地基处理。

3 前池下游端挡土墙地基处理

水泥土搅拌桩设计

前池下游端挡土墙地基为黏土粉砂互层、壤土粉砂互层。由于工程地质报告提供的天然地基土承载力较低，经稳定计算地基承载力均不满足要求，故需要进行地基处理。处理措施常采用换土法、强夯法、振冲碎石桩和水泥搅拌桩法等。由于工程区域地下水位较高，采用强夯法排水较困难，工期长；振冲碎石桩的防渗性能差，对地基的稳定不利；换土法也不适用，在最大换土深度以下挡土墙基础仍存在较厚的软土层；水泥搅拌桩工艺较简单，适用范围广，经综合考虑推荐采用水泥土搅拌桩地基处理方案。

根据工程实际情况，挡土墙底部水泥土搅拌桩采用矩型布置，桩径70 cm，桩长10 m，桩间距 m× m。桩顶设置褥垫层，褥垫层采用 m厚、粒径不大于20 mm的碎石。

水泥土搅拌桩计算

单桩竖向承载力计算

单桩竖向承载力特征值（Ra）应通过现场载荷试验确定。初步设计按式（1）估算，是由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力，并应同时满足由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力小于（或等于）由桩身材料强度确定的单桩承载力，即式（2）的要求：

式中，fcu：与搅拌桩水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为 mm的立方体）在标准养护条件下90 d龄期抗压强度，kPa；

η：桩身强度折减系数，取；

up：桩的周长，m；

n：桩长范围内所划的土层数；

qsi：桩周第i层土的侧阻力特征值，kPa；

li：桩长范围内第i层土的厚度，m；

qp：桩尖地基土未修正的承载力特征值，kPa，取150 kPa；

α：桩尖天然地基土的承载力折减系数，取；

根据以上公式，由式（1）计算单桩竖向承载力特征值为243 kN；由式（2）计算单桩竖向承载力特征值为 kN；单桩竖向承载力特征值取243 kN。

为充分发挥桩间土的承载力和复合地基的潜力，应使土对桩的支承力与桩身强度所确定的单桩承载力接近，通常后者略大于前者较为安全和经济。上述计算结果，由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN大于由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力243 kN，满足要求。

复合地基承载力特征值计算

处理后的复合地基承载力特征值按以下公式计算：

fspk＝m・（Ra/Ap）＋β・（1－m）・fsk （3）

式中，fspk：复合地基的承载力标准值；

m：面积置换率，计算得m＝；

Ap：桩的截面积；

fsk：桩间天然地基土承载力标准值，取100 kPa；

β：桩间土承载力折减系数，当桩端土木经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取～，取；

Ra：单桩竖向承载力标准值，Ra＝243 kPa。

根据式（3）计算出复合地基承载力特征值fspk＝ kPa，满足挡土墙地基承载力要求。

复合地基沉降变形计算

竖向承载搅拌桩复合地基的变形包括搅拌桩复合土层的平均压缩变形S1与桩端下未加固土层的压缩变形S2。

搅拌桩复合土层的压缩变形S 1按下式计算

S1＝（pz＋pzl）l/2Esp （4）

Esp＝mEp＋（1－m）Es （5）

式中，pz：搅拌桩复合土层顶面的附加压力值，kPa，pz＝153 kPa；

pzl：搅拌桩复合土层底面的附加压力值，kPa，pzl＝153 kPa；

Esp：搅拌桩复合土层的压缩模量，kPa；计算得Esp＝71 683 kPa；

Ep：搅拌桩的压缩模量，kPa，取Ep＝250 000 kPa；

Es：桩间土的压缩模量，kPa，取桩长范围内土的加权平均压缩模量，计算得Es＝6 900 kPa。

由式（4）和式（5）计算得搅拌桩复合土层的压缩变形S1＝ mm。

桩端下未加固土层的压缩变形S 2计算

压缩变形S2采用分层总和法进行计算，计算公式：

式中，s：地基总沉降量，mm；

φs：沉降计算经验系数，取；

s′：按分层总和法计算的地基沉降量，mm；

n：地基压缩范围内所划分的土层数；

P0：对应于荷载长期效应组合时的基础底面处附加应力，kPa，取153 kPa；

Esi：基础底面下第i层土的压缩模量，MPa；

zi、zi－1：基础底面第i层土、第i－1层土底面的距离，m；

、：基础底面计算点至第i层土、第i－1层土底面范围内平均附加应力系数。

经计算，桩端下未加固土层的压缩变形S2＝ mm。复合地基沉降变形计算总沉降量S＝S1＋S2＝35 mm，满足规范要求。

4 结束语

在水利工程中，挡土墙的应用更为广泛。挡土墙设计时，应进行详细地调查、勘测，确定构造物的形式与尺寸，运用合适的理论计算土压力，并进行稳定性和截面强度方面的验算，采取合理、可行的措施，以保证挡土墙的安全性。

参考文献：

［1］齐文君。用土工织物加固挡土墙软土地基的方法［J］.水利科技与经济，2005（07）.

［2］王清生。某挡土墙加固设计解析［J］.工程建设与设计，2007（03）.

Hydraulic Engineering Retaining Walls in Soft Soil Reinforcement Design

Zhu Haiqing

挡土墙工程承包合同范文【第二篇】

地 址：____________ 邮码____________ 电话____________

法定代表人：____________ 职务____________

承包方（乙方）________________________________

地 址：____________ 邮码____________ 电话____________

法定代表人：____________ 职务____________

依照《中华人民共和国合同法》和________市的有关规定，经双方协商一致，签订本合同，并严肃履行。

第一条 工程项目

一、工程名称：________________

二、工程地点：________________

三、工程编号：________________

四、工程范围和内容：全部工程建筑面积________平方米。（各单项工程详见工程项目一览表）

五、工程造价：全部工程施工图预算造价人民币________元，其中：人工费________元。（各单项工程详见工程项目一览表）

第二条 工程期限

一、开竣工日期：依照国家颁布的工期定额，经双方商定，本合同工程开竣工日期如下：

全部工程自________年____月____日开工，至________年____月____日竣工。（各单项工程开、竣工日期详见工程项目一览表）

二、施工前各项准备工作，双方应根据工程协议书中第三条规定，分别负责按时完成。

三、在施工过程中，如遇下列情况，可顺延工期。顺延期限，应由双方及时协商，签订协议，并报有关部门备案。

1.由于人力不可抗拒的灾害，而被迫停工者；

2.因甲方变更计划或变更施工图，而不能继续施工者；

3.因甲方不能按期供图、供料、供设备或所需材料、设备不合要求，而被迫停工或不能顺利施工者。

第三条 物资供应

一、全部工程所需的物资按下列第（ ）项供应方式办理：

1.特殊材料、统配部管材料及统配部管机电产品，均由甲方负责采购，供应至乙方指定地点。其他材料由乙方负责采购供应。

2.统配、部管材料，由乙方负责办理申请、订货、调剂合用，特殊材料及统配、部管的机电产品，由甲方负责采购供应至乙方指定地点，其他材料均由乙方负责采购供应。

3.包工不包料工程，全部材料、设备由甲方采购供应到现场或指定的加工地点。

4.其他方式：

二、由甲方负责供应材料和设备的品种、规格、数量及进场期限，详见甲方供应材料、设备一览表。

三、成套设备和非标准设备，由甲方负责办理申请、订货及加工，引进成套设备在交付乙方前，由甲方负责检验（甲方委托乙方总包承办设备订货及非标准设备加工，应另签订协议）

四、工程所需材料，如因供应部门规格、品种或材质不能满足工程要求必须以其他规格、品种代替或加工处理时，应事先取得原设计单位和甲方同意，并由三方签订协议后实行。由于代用或加工而发生的量差、价差及加工费，应按现行规定办理结算。

五、凡应附有合格证明的材料，在进场时必须由供应方负责验证；如无合格证明，必须经供应方试验合格后方准使用，其试验费用，应由供应方负担。因建设单位或设计单位对有出厂合格证明的材料要求重新试验，其试验费用，应由甲方负担。

六、由甲方负责供应的材料和设备，如未按期供应或规格、质量不符要求，经双方努力仍无法解决，因此造成乙方的损失，应由甲方负担。

第四条 工程款结算

一、全部工程造价的结算方式。按下列第（ ）项规定办理：

1.以审查后的施工图预算加增减变更预算进行结算。

2.按施工图预算加包干系数确定的包干造价结算，包干范围以外的费用；另按有关规定付款。

3.按标准施工图单方造价包干结算，包干范围以外的费用，另按有关规定付款。

4.包工不包料工程，按预算定额规定的人工费结算。

5.招标的工程，按中标的价款结算。

二、工程款拨付与结办法，按现行规定办理（详见附件）

第五条 施工与设计变更

一、乙方要依据国家颁发的施工验收规范和质量检验标准以及设计要求组织施工，要全部达到合格。

二、要坚持按图施工，任何一方不得随意变更设计。如遇下列情况给对方适成窝工、返工、材料、构件的积压、施工力量和机械调迁等损失，应由责任方负担：

1.施工中如发现设计有错误或严重不合理的地方，乙方应以书面形式通知甲方，由甲方在7天内与原设计单位商定，提出修改或变更设计文件，经甲乙双方签订协议后，方准施工。

2.在施工中，如遇设计变更超出原设计标准或规模时，应在施工前按审批程序重新报批，经审查处审核工程预算，经办银行审查投资后，并由甲乙双方签订协议，方可施工。否则，任何一方不得强行施工。

3.在施工中，如遇中途停建、缓建，甲乙双方对在建工程，应商定做到安全部位。

4.在施工中，如发现甲方投资不足，不能按时拨付工程进度款，而中途停建、缓建，给乙方造成的损失，应由甲方承担。

三、乙方应严格执行隐蔽工程验收制度，凡隐蔽工程完成后，必须经过验收作出记录，方能继续进行下一工序的施工。一般隐蔽工程由乙方自行检查验收，并作好记录，重大或复杂隐蔽工程，应由乙方书面通知甲方和设计单位共同进行验收，并办理隐蔽工程验收手续。如甲方未届时参加，乙方可自行检查验收，甲方应予承认。

四、甲乙双方在施工中遇到工程生项，应按定额管理办法报批。变更工程协议所附的变更预算，应在施工前及时送经办银行，做为结算工程款之依据。

第六条 竣工验收、结算与保修

一、乙方在单项工程竣工前5日将验收日期以书面通知甲方届时验收，如甲方不能按时参加验收，须提前通知乙方取得乙方同意后，另订验收日期，但甲方须承认竣工日期，如再不按时参加验收，其所发生的管理费和各项损失均由甲方承担。并偿付给乙方按预算造价每日万分之一的逾期违约金。

二、竣工工程验收合格，从验收之日起3天内，乙方向甲方移交完毕。如甲方不能按期接管、致使验收后的工程发生损失，应由甲方承担。

三、本项工程中的单位

工程，如需单独移交甲方，在移交时，双方应办理中间验收手续，作为该单位竣工工程验收之依据。

四、在进行竣工工程验收中，如发现工程质量不符合规定，乙方应负责无偿修理或返工，并在双方议定的措施和期限内完成。经验收合格后，再行移交。由此造成工程逾期交付的，乙方应偿付给甲方按预算造价每日万分之一的逾期违约金。

五、工程已基本竣工，如遇某种材料或设备双方均无法解决，致使该项工程不能全部按期竣工，经双方研究同意，可做减项竣工，并对已完工程进行竣工验收和办理移交手续。

六、竣工工程验收，以国家颁发的施工验收规范、技师检验标准及施工图为依据。在进行竣工验收时，乙方应在验收前10天向甲方提供以下文件：

1.增减变更文件和其他洽商记录；

2.隐蔽工程验收记录和中间交工验收记录；

3.工程竣工后，应绘制竣工图，工程变更不大的由施工单位在原施工图上加以说明，提交建设单位存档。工程变更较大的，可以由建设单位自绘或委托设计单位、施工单位绘制竣工图。

七、乙方在单项工程竣工验收后，属于民用建设项目应于竣工验收后15天内，属于工业建设项目，应于竣工验收后30天内，将竣工结算件送交甲方进行审查。甲方应在接到竣工结算件后，民用建设15天内，工业建设20天内审查完毕，如到期未提出异议，由经办银行审定拨款。

八、工程竣工验收后，乙方对施工的土建工程质量负责保修一年，采暖工程保修第一个采暖期内。在保修期内，确由施工单位责任造成的屋面漏雨、管道漏水、漏气、堵塞等质量事故，乙方应负责无偿修理。（属于专业性建筑安装工程按国务院各有关主管部门的特殊规定办理）

九、工程未经验收，甲方提前使用或擅自动用，由此而发生的质量或其他问题，由甲方承担责任。

第七条 违约责任和仲裁

一、由于乙方责任未按本合同规定的日期竣工，（以竣工验收合格日期计算）每逾期一天，应偿付给甲方按预算造价万分之一的逾期违约金；属于包工不包料的，每逾期一天，应偿付给甲方按预算人工费千分之二的逾期违约金。

二、甲乙双方不得借故拖欠各种应付款项，如拖期不付，按银行的短期贷款利率偿付给对方逾期付款违约金。

三、实行合理化建议奖和提前竣工奖的，甲乙双方应根据有关政策的规定，另行协议。

四、建筑安装工程承包合同发生纠纷时，当事人双方应及时协商，协商不成时，任何一方均可申请各级城乡建设委员会或双方上级业务主管部门，进行调解；解决不了的，可选择下述第（ ）项处理：（1）向建筑物所在地的仲裁委员会申请仲裁，（2）直接向人民法院。

第八条 附则

二、在本合同签订之前，双方签订的施工准备合同（工程协议书），可做为本合同之附件。

三、招标工程，按《XX市建设工程招标、投标暂行办法》签订合同。

四、双方商定的其他事项：

第九条 合同附件

一、工程项目一览表。

二、全部施工图纸。（合同正本有此附件）

三、施工图预算。（合同正本及建设银行有此附件）

四、甲方负责供应的材料、设备一览表。

五、有关协议：

六、有关补充合同：

第十条 合同份数及有效期

一、本合同一式____ 份，甲乙双方各执正本一份，并分别报送双方业务主管部门副本一份。

二、本合同自双方签订之日起生效。在全部工程竣工验收并结清尾款后失效。

建设单位（发包方）____________________

工程负责人：____________________________

____年____月____日

建工单位（承包方）____________________

工程负责人：____________________________

____年____月____日

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挡土墙工程承包合同【第三篇】

关键词：水利工程；衡重式挡土墙；计算；可靠度分析

中图分类号：TV 文献标识码：A 文章编号：

随着我国社会经济的快速发展，城镇基础设施建设步伐不断加快，水利工程作为基础设施建设的重要组成部分，在城镇防洪和促进城市经济发展方面发挥着重要的作用。在水利工程建设中，传统的挡土墙对墙的高度及地基的要求比较高，无法满足当前水利工程建设的要求，而衡重式挡土墙能够有效地削减墙后土压力，因此在水利工程中得到广泛应用。

1 挡土墙设计关键问题

设计挡土墙，一般先通过满足挡土墙的抗滑稳定要求确定挡土墙的总工程量，再进行细部尺寸调整，以满足挡土墙的抗倾覆要求。

断面形式的确定

在某水利工程应用中，防洪堤工程的型式应按照因地制宜，就地取材的原则，根据堤段所在的地理位置、重要程度、堤址地质、筑堤材料、施工条件和工程造价等因素综合选定。堤型一：浆砌块石衡重式挡土墙，堤型二：钢筋混凝土扶壁式挡土墙。浆砌石衡重式挡土墙，施工相对简单，衡重台以下施工进度快，能保证施工渡汛，施工所用石料可在当地就近开采，工程投资相对较低；衡重式挡土墙基础底宽在～，遇到不良地基时，堤基处理相对简单。钢筋混凝土扶壁式挡土墙结构单薄，施工难度较大，挡土墙后有肋板存在，下部填土只能使用小型机械或人工施工，施工速度缓慢，填土质量不易保证。方案投资比较见表1。

表1 投资比较表元Pm

比较上述两方案，从施工技术、施工安全及投资等方面综合分析比较，推荐采用浆砌石衡重式挡土墙。

挡土墙截面尺寸的确定

衡重式挡土墙是靠自身重力来抵抗土压力，在设计时，衡重式挡土墙的截面尺寸一般按试算法确定，可结合工程地质、填土性质、墙身材料和施工条件等按经验初步拟定截面尺寸，如迎水面坡比可以为1:、1:、1:等，衡重台以上背水坡比为1:、1:等。然后进行验算，如不满足要求，则应修改截面尺寸或采取其它措施，直到满足为止。

土压力的确定

衡重式挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多，由于库伦理论概念清晰，计算简单，适用范围较广，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。

2 衡重式挡土墙的计算内容

从安全角度考虑，由于修建防洪堤改变了天然河道的特性，河道必将形成新的冲淤平衡。首先，防洪堤建成后，河岸比天然河岸平顺，且糙率减小，引起河岸边流速加大，对堤基造成冲刷。其次，修建防洪堤使部分河段过水流断面比天然河道有所减小，引起流速增大，水流挟砂能力增强，从而引起河床或堤基的冲刷。防洪堤基础埋深主要受冲刷线控制，因此，如何确定冲刷深度是确定基础埋置深度的关键。并且所确定的持力层，地基承载力应满足允许承载力，稳定性要好。计算水流平行于岸坡产生的冲刷深度，基础埋深一般大于冲刷深度，作用于挡土墙上的荷载有主动土压力、挡土墙质量重力、墙面埋入土中部分所受的被动土压力，一般可忽略不计。衡重式挡土墙的计算内容主要为基础埋深计算，稳定性验算、地基承载力验算和墙身强度验算。

基础埋深计算

基础埋深一般大于冲刷深度。挡土墙在河流冲刷线上，堤基前作砌石护坡或抛石护堤、钢筋石笼等处理。

挡土墙的稳定验算及强度验算

挡土墙的设计应保证在质量重力和外荷载作用下不发生全墙的滑动和倾覆，并保证墙身截面有足够的强度、基底应力小于地基承载力和偏心距不超过容许值。因此在拟定墙身断面形式及尺寸之后，应进行墙的稳定及强度验算(采用容许应力法)。

墙身截面强度验算

通常选取1、2个截面进行验算。验算截面可选在基础底面、挡土墙高处或上、下墙交界处等。墙身截面强度验算包括法向应力和剪应力的验算。剪应力包括水平剪应力和斜剪应力两种，衡重式挡土墙只验算水平剪应力。

基底应力及偏心验算

基底的合力偏心距e计算公式：

e=B2-Zn=B2-(WZw+EyZx-ExZy)(W+Ey)

式中，B——墙基底宽度，m；W——挡土墙重力，kN；Zw——相对于墙趾点，W墙身重力的力臂，m；Zx——相对于墙趾点，Ey的力臂，m；Zy—相对于墙趾点，Ex的力臂，m；Zn—基础底面合力作用点距离基础趾点的距离，m。

在土质地基上，e≤B/6；在软弱岩石地基上，e≤B/5；在不易风化的岩石地基上，e≤B/4。当e≤BP6时，墙趾和墙踵处的法向压应力为：

σ1，2=(W+Ey)(1±6e/B)/B≤[σ]

式中： [σ])地基土修正后的容许承载力，kPa；[σ]= [σo]+K1γ1(B-2)式中；[σo] ——地基土的容许承载力，kPa；K1——地基土容许承载力随基础宽度的修正系数；γ1—地基土的天然容重，kNPm3。

当e＞B/6时，基底出现拉应力，考虑到一般情况下地基与基础间不能承受拉力，故不计拉力而按应力重分布计算基底最大拉应力：

σ1=2(W+Ey)/3Zn≤[σo]

若出现负偏心，则上式的Zn改为(B-Zn)。

3 增大挡土墙稳定性的措施

设计、验算之后，为保证挡土墙的安全性，还须采取必要的措施。

增大倾覆稳定性

为减少基底压应力，增加抗倾覆的稳定性，可以在墙趾处伸出一台阶，拓宽基底，以增大稳定力臂。另外可以改变墙背或墙面的坡度，以减小土压力或增大力臂。改变墙身形式，如采用衡重式、拱桥式等。

增大滑动稳定性

衡重式抗滑挡土墙的墙背坡度一般采用，墙后常设卸荷平台，墙基一般做成倒坡或台阶形，墙高和基础的埋深必须按地基的性质，承载力的要求，地形和水文地质等条件，通过验算来确定。此外，为避免因地基不均匀沉陷而引起墙身开裂，应根据地质条件的变化墙高和墙身断面设置沉降缝和伸缩缝。

挡土墙的排水处理措施

挡土墙背水面与填土之间容易形成渗流通道，造成渗透变形破坏，必须布置反滤层。反滤层采用砂卵石混合料，厚20～60cm。在浆砌石挡土墙的墙身应布置排水孔，以减少墙背渗透水压和降低墙背填料的地下水位线，增加墙体的稳定。排水孔呈梅花形布置，纵横间距，断面尺寸10cm×10cm。

4 可靠度分析

安全系数法

在衡重式挡土墙设计中，传统的设计方法是安全系数法。这一方法把土看作是具有某种“平均”性质的/均质0材料，将土工参数的各种指标定值化，并选用一定的数学模式来进行计算。由于把那些未知的、不定的因素都归到1个单一的安全系数上，其所得到的结果是明确的，因此也易于为人们所接受。然而安全系数法却忽略了土工参数的不确定性，与实际是不相符的。

可靠度分析法

近几年来，人们在逐渐认识到土工参数不确定性的基础上，将可靠度分析方法引入了挡土墙工程。区别于传统的安全系数法，可靠度分析方法在对支挡结构稳定性的分析中用概率的方法定量地考虑了实际存在的种种不确定因素，因而更为客观、更真实的反映了支挡结构的实际安全性。

衡重式挡土墙的可靠度分析的主要内容：

1)对衡重式挡土墙可靠度设计中的不确定性进行了详细的讨论，从而确定了衡重式挡土墙可靠度分析中的随机变量，即：内摩擦角、墙背摩擦角、填土容重、基底摩擦系数。

2)运用可靠度理论建立了衡重式挡土墙抗倾覆、抗滑移和地基承载力稳定性的极限状态方程，推导出用于可靠指标计算的一次二阶矩公式并编制了抗倾覆、抗滑移和地基承载力可靠指标计算的“JC”法、“最优优化”法和“蒙特卡罗”法计算程序。

3)以某防洪堤工程衡重式挡土墙为例，把安全系数法和可靠度分析方法的计算结果进行了比较，从而揭示了有些挡土墙按定值法算出的安全系数是足够的，但在实际应用时却发生了破坏的原因。

4)针对衡重式挡土墙不易满足抗滑要求的特点，结合工程实际，介绍了凸榫的防滑机理及设计理论。通过与挡土墙其它防滑措施的对比分析，可以看出防滑凸榫具有构造相对简单，工程量相对较少，防滑效果佳，经济效果好等优点。同时由于凸榫对地基的嵌固作用，又能在一定程度上提高地基承载力。

5 衡重式挡土墙的施工方法

衡重式挡土墙一般采用明挖基础，当基底松软或水下挖基困难时，可采用换填基础、桩基础或沉井基础。

6 结语

衡重式挡土墙是水利工程发挥防洪作用及防止土体崩塌的重要举措，因此，在设计过程中，应充分对不同工程方案进行技术经济比较，分析其技术的可行性及经济的合理性，同时还应提高工程人员的设计水平，并按照相关的规范组织工程的施工，以建造出高质量的衡重式挡土墙工程，从而确保水利工程的质量安全。

参考文献

挡土墙工程承包合同【第四篇】

关键词：扶壁式挡土前墙外倾；结构计算；基底验算；墙体实际受力

Abstract: the city overpass abutment buttressed retaining wall to appear before the flare phenomenon, through the scene reconnaissance, geological exploration data, structure calculation, basal calculation and so on several aspects carries on the analysis to check to determine causes and treatment scheme.

Keywords: buttress soil retaining wall before extroversion; Structural calculation; Calculation of the basement; The wall actual bearing.

中图分类号：文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)

前言：

随着城市化进程的推进，立体交叉越来越多的出现在城市路网之中，而在立交桥后填土较高的路基段宜采用薄壁式挡土墙。薄壁式挡土墙包括悬臂式挡土墙和扶壁式挡土墙两种，均为轻型挡土墙，因其施工方便，外形美观而被广泛的应用到城市立交工程中。当挡土墙高度大于6米时，宜采用扶壁式挡土墙，本文主要针对一城市高架桥桥台前扶壁式挡土墙在施工过程中出现外倾现象进行分析和总结，以避免类似情况的发生。

一、工程简介

本立交工程是某县城与高速公路的连接线，项目主线跨越一处客运专用线、一处货运专用线和一条城市道路。立交桥东侧挡土墙长120米，墙高为4米～米；西侧挡土墙长275米，墙高为米～米；南侧挡土墙长145米，墙高为3米～9米；北侧挡土墙长195米，墙高为米～9米。桥台台后路基最高处超过6米， 因此决定6米及6米以上的的挡土墙采用扶壁式挡土墙，6米以下的挡土墙采用悬臂式挡土墙。立交桥4个方面的挡土墙均采用现浇法施工，在路桥分界处设置沉降缝。

二、外倾现象

本项目在试运营期间发现立交桥南北两侧桥头处挡土墙不同程度的出现外倾现象。北侧挡土墙墙顶外倾5厘米左右，墙底外倾1厘米左右，南侧挡土墙墙顶外倾3厘米左右，墙底外倾不明显。大多数挡土墙和引道路基面之间产生裂缝，填筑体与墙体产生空隙，部分泄水孔失效。同时在引道台后10厘米范围内路面塌陷，最大下陷处约2厘米，路面坍塌西侧路面10厘米范围内产生路面纵缝，裂缝宽约1厘米～2厘米。

三、原因分析

问题出现后，项目建设单位即刻组织相关人员进行现场踏勘。在踏勘过程中，发现挡土墙外侧设置有米至4米不等宽的绿化带，且绿化带存在地表水囤积的痕迹。因此对挡土墙墙趾填土进行挖探，发现墙趾处土层含水量完全饱和，探坑内出现积水情况。随后建设单位委托勘察单位对挡土墙基础及墙背填料进行了地质勘察。

根据现场踏勘情况及地勘报告，分析挡土墙外倾的原因是由于地表水在挡土墙外侧绿化带囤积并逐步下渗，引起挡土墙墙趾处基础含水量过大，土层发生变化，导致挡土墙沉降不均匀，产生外倾现象。挡土墙外倾使的引道路面和挡土墙之间产生裂缝，引道填筑体和挡墙之间产生缝隙，部分泄水孔失效。遇强降雨后，雨水沿裂缝下灌，浸泡墙内填筑体，填筑体含水量的增加导致墙后填料力学指标变化，施加于墙背的土压力增大，加剧了挡土墙的外倾。

四、处理方案

根据地勘资料，墙后填料经水浸泡后，填料的物理力学特性发生较大变化，墙后填料的内摩擦角下降至24°，土体天然容重为～/m3，远远不能满足原设计的填料要求。同时由于地表水的下渗挡土墙基础土层发生变化，天然地基容许承载力有所下降，土层受水浸泡后产生变形，挡土墙基础以下湿陷性土层厚度增大，最厚处由原来的米增加到米。鉴于以上情况，对挡土墙截面尺寸进行了重新验算。

根据《公路设计手册・路基》中的计算方法，采用实际的参数对原墙体尺寸进行验算。验算的主要内容包括：土压力计算、墙身稳定性及基底应力验算、墙身配筋和裂缝开展宽度验算四个部分。计算采用了新的工程环境参数对挡土墙原设计尺寸进行了验算，验算后发现原挡墙截面尺寸不能满足要求。根据计算结果、现场情况及地勘资料，设计采用以下方式加强挡土墙强度、稳定性和基底承载力。

（一）提高墙体强度及稳定性方案

鉴于原截面尺寸不足，设计采用加厚墙面板、加强墙趾长度并配筋来提高墙面强度。为避免新旧混凝土出现“两层皮”情况，要求在施工时先将原墙面凿毛至露出墙体钢筋，在对新旧钢筋进行短筋焊接后，涂刷混凝土界面结合剂并浇筑混凝土。墙面板加厚尺寸为米，墙趾加长尺寸为1米。同时在墙趾前设置沉桩，每幅（10m）挡土墙5根外径60厘米挖孔桩，桩长23米，与加大后的墙趾相连，形成一个桩板式基础。从而提高墙体的稳定性。

（二）提高基底承载力方案

根据地勘资料显示，挡土墙基础以下湿陷性土层厚度增大，最厚处由原来的米增加到米。因此基底承载力已不能满足挡土墙基底应力的要求，需对受水浸泡软化后的墙底土层进行补强，使得基底承载力满足验算要求。综合考虑后，设计采用花管注浆对墙底土层进行补强，在距离墙趾米处布置竖管，在距离竖管米处布置斜管，竖管斜管交错布置。

（三）防水、排水方案

为防止雨水进一步沿着缝隙下灌路基，将坍塌段路面挖除，对受雨水浸泡的路基进行换填处理后按原路面结构设计进行恢复，并在路面结构层下增加防水土工布，防止路面水下渗。此外，在路面和挡土墙裂缝处采用沥青麻筋填塞，并修筑沥青砂浆三角形拦水带。拦水带尺寸为10cm×10cm。同时，将挡土墙外侧米至4米不等宽的绿化带进行硬化改建为散水，散水采用8厘米厚的C15素混凝土，散水横坡采用2%，坡向外侧。

五、结论

扶壁式挡土墙在立交桥桥头引道高填方处被广泛使用，由于其体积大、受力情况复杂，因此对工程环境要求较高。施工时应按照设计要求严格执行，同时必须加强墙体的防排水措施。

参考文献：

[1] JTGD30-2004，公路路基设计规范[S]，人民交通出版社，2004.