手写论文格式精编3篇

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关键词区域CPI；CPI影响因素；面板数据

1 绪论

众所周知，我国各地区在自然资源察赋、经济发展水平、居民收人和消费水平、产业结构和消费结构、市场发育程度等方面存在着明显差异，而这些方面又是影响市场价格变化的重要因素，因此如何准确研究区域CPI波动差异及其影响因素，必须考虑到各地区的实际情况，从而更好地发挥价格配置地区间经济资源的作用。基于以上情况，本论文就针对西部12个省份来进行CPI的影响因素分析，缩小了范围，更具体、更具有针对性和全面性。

2 不同省份的面板数据实证分析

指标的选取

影响CPI的因素众多，其影响特点、影响机制也不尽相同。在洋葱模型中，将CPI的众多影响因素按照对CPI影响程度的大小进行分层处理，如内层有利率、汇率、GDP等，中层有进出口总值、股票指数、PPI等，外层有可支配收入、人口数量、贫富差距等。本文根据实际情况选取了三个指标，分别为区域GDP、进出口总额和城镇居民可支配收入。

确定面板数据模型类型

一般情况下，根据面板数据待估参数的不同特性，我们将其分为随机效应模型还是很固定效应模型，判断该模型属于那一种用Hausman检验。通过计量专业软件Eviews进行Hausman检验，我们可以得到模型的P值为1，所以可以认为该模型为固定效应模型。

除此之外，对面板模型进行估计时，我们还要判断被解释变量y的参数αi和βi是否对所有的截面都是一样的，据此分为不变系数模型、变截距模型和变系数模型。在此过程中，我们主要检验如下两个假设：

假设：H1：β1=β2=……=β1 H2：α1=α2=……=α12 β1=β2=……=β12

如果接受假设H2则可以认为样本数据符合情形3，即模型为不变参数模型，无需进行进一步的检验。如果拒绝假设H2，则需检验假设H1。如果接受H1，则认为样本数据符合情形2，即模型为变截距模型，反之拒绝H1，则认为样本数据符合情形1，即模型为变参数模型。利用软件可直接求得S1=，S2=，S3=，我们可以计算得F2==。因为F2

CPI1=m+GDP1β11+IE1β21+INCOME1β31+u1+α1*

i=1，2，…，12 t=1，2，…，10

m反映模型中的个体影响的跨成员方程变化的截距项被分解成在各个体成员方程中都有相等的总体均值截距项（m）和跨成员方程变化的表示个体对总体均值偏离的个体截距项（α1*）。个体截距项α1*表示的是个体成员i对总体平均状态的偏离，可以反映省之间的结构差异。

最后利用固定影响变截距模型的GLS法对模型进行估计，估计结果为：

从估计结果我们可以看出，对于本文中的西部地区12个省来说，其自发消费没有大幅度的变化，且偏离平均自发消费的幅度均偏小，最大的是青海，最小的是重庆。

面板数据虽然减轻了数据的非平稳性，但是还有可能存在单位根，造成伪回归，如本案例中居民可支配收入可能与GDP相关，所以，进行伪回归的检验，检验结果为P值均为0，所以我们可以认定该模型为平稳序列，即这几个变量之间存在长期稳定关系。

3 政策建议

促进实际GDP增长

从固定影响变截距模型的估计，我们可以看出，GDP对CPI呈现出很小的负相关关系，而论文采用当年价格计算的GDP的方法。因此，政府可以考虑制定相关的经济政策保障实际GDP的增长，而抑制名义GDP的过快增长，不仅可以保障经济持续有效的增长，而且对物价水平影响不大。

西部地区加强生产资料价格的管控

目前，西部地区物价与生产资料得价格密切相关，主要原因在于粗放式增长模式在“投资推动”的模式下容易造成物价的大幅波动。此模式下会对石油、煤炭和电力造成价格大幅波动，经过层层传输，最终导致物价全面上涨，使可支配收入得绝对值减少，进一步造成CPI的波动。

调整收人分配格局，增强城乡居民收人预期和价格上涨承受能力

居民收人和消费水平是影响居民消费价格变化最直接的因素。有关部门应调整收人分配格局，提高劳动报酬在初次分配中的比重，同时提高最低工资标准，着力提高低收人群体的收人水平。继续完善关系广大人民群众切身利益的现实问题，降低城乡居民支出的不确定性，防止因价格上涨而导致的生活水平明显下降。

参考文献：

学而不思则罔，思而不学则殆。以上这3篇手写论文格式是来自于山草香的论文的格式模板范文的相关范文，希望能有给予您一定的启发。

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（一拖（洛阳）福莱格车身有限公司，河南洛阳， 471004）

关键词 ： 格栅， 网眼板， 冲压

1 引言

格栅是拖拉机前脸的重要组成部分，它的质量直接影响到前脸的外观质量。但在冲压的生产过程中，格栅很容易出现裂纹、暗伤等现象，因此对格栅的冲压工艺研究一直以来是国内外企业和国内外研究学者们研究的重点。鉴于此，本文结合实际生产，对某一格栅的冲压工艺进行了研究分析。

2 格栅冲压工艺理论研究格栅的产品简图如图1 所示：

从图中可以看出产品属于“U”形件，基板为网眼板，在零件上表面有对称的加强筋结构，在成型过程中要同时保证筋面的对称、成型高度和装配孔位置尺寸。通过分析，制定初步的工艺流程为：

毛坯料—冲定位缺口—拉延—修边冲孔—翻边侧修—侧翻边—成品

根据上述工艺流程，本文对每个工序的工艺进行了理论研究，如下所示：

毛坯料下料

格栅的基板为网眼板，成型前需要先对毛坯料进行冲孔、裁剪，以达到所需的毛坯尺寸。

冲定位缺口

由于产品上有加强筋结构，为保证成品外观质量，避免成型后左右筋面不对称，影响美观，所以先冲定位缺口，如图2 所示，后序工序依据定位缺口进行定位、成型。

拉延

利用拉深模具一次成型，将整体外形加工出来，同时将加强筋高度拉深到规定尺寸，如图3 所示。

修边冲孔

利用修边冲孔模具一次成形，将法兰边和固定孔修

翻边侧修

利用模具一次成形，将两端头多于料修剪掉，同时一次修正到翻边所需尺寸，如图5 所示。

侧翻边

使用简易翻边模具一次翻边成型，将一端所需法兰边成形出来，达到所需尺寸，为提高生产效率，此工序可以使用双工位生产，工序图如图6 所示。

通过以上工艺分析，结合网眼板产品的结构特点，理论上可通过6 道工序来实现。

3 格栅冲压工艺实验研究

在实际生产的拉延工序中发现，由于毛坯料及工艺的特殊性，筋面很容易出现裂纹、暗伤现象，如图7 所示：

造成筋面裂纹、暗伤的原因初步分析有以下几项：1> 网孔毛刺过大，在拉延过程中，毛刺部分在拉深变形过程中造成毛坯料开裂；2> 网孔排布方向对拉延可能造成影响；3> 基板冲孔后造成局部材质分布不均匀，传力区拉应力超过了危险断面处材料的抗拉强度极限。本文对这几种影响因素进行了研究分析。

网孔毛刺过大

对冲孔过程进行全程监控，减少冲头研磨时间间隔，确保冲头和凹模的间隙稳定，选择毛刺较少的毛坯料进行拉延生产，合格率保持在72-75%，与之前70% 相比有所提高，但是并没有大的改善，说明毛刺虽然对成型有一定的影响，但是并非主要原因。

网孔排布方向

使用同一批网孔毛坯，分别在两个方向剪切：一种孔排列方向平行于长度900 所在边，标记为A类；另一种孔排布方向平行于长度240 所在边，标记为B 类，之后分别用A、B 两类零件各生产200件。结果显示：A 类零件拉裂数量与B 类零件基本持平，相差不超过5 件，证明网孔方向对冲压成型影响很小，可以忽略。

冲孔后材质不均匀造成力学性能改变在第二序成形前增加预压弯工序，在加强筋位置进行预压弯，之后再拉深成型，如图8 所示。第一次生产50 件合格率达到95%，拉裂2 件，第二次生产100 件，合格率达到98%，共裂2 件，质量得到明显提高，如图9 所示。说明造成拉裂的主要原因为基板冲孔后造成局部材质分布不均匀，传力区拉应力超过了危险断面处材料的抗拉强度极限。

通过以上分析可以得出，网眼板类毛坯由于冲孔后基板表面密布大小一样的网孔，会造成局部材质不均，使材料的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率与冲孔前相比有一定程度的下降，所以工艺设计过程中不能以基板的力学性能作为依据，要根据成型结构，在塑性变形大的区域采取先预压弯，之后进行拉深或者成型的方式去生产，避免出现由于瞬间毛坯局部变形量大导致的拉裂、暗伤。

由此确定此零件的冲压工艺为：

下料—冲定位缺口—预压弯—拉延—修边冲孔—翻边侧修—侧翻边—成品

4 结语

本文针对格栅在冲压过程中容易出现裂纹、暗伤的现象进行了研究，研究表明：复杂条件下的成型加工要依据产品的结构特点，尽可能的采取成形方式进行零件的生产，避免采取拉延等板材流动的加工方式进行生产；对于拉延容易产生开裂的部位可以通过预压弯等方式减少材料在拉延过程的流动，降低变形量，从而提高产品的合格率。

参考文献

[1] 高锦张。 塑性成形工艺与模具设计[M]. 北京：机械工业出版社，2008:102-110.

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关键词： 梁格法 ；上承空腹式变截面悬链线无铰拱桥；空间模型

中图分类号：文献标识码：A文章编号：

1 .引言

桥梁的结构形式主要有梁桥、拱桥、斜拉桥、悬索桥等几种。相比其他桥型，拱桥以其独特的魅力在景观桥梁设计中被经常采用。自中国赵州桥起，世界上出现了小拱叠于大拱上的空腹拱桥，改进实腹的“实”，增加拱桥的“虚”。空腹石拱桥采用多孔叠置的小拱一度被认为是极美的桥式，主拱的大旋律加上小拱的和声，一起一伏的节律。除了主拱主旋律之外，还增加了空腹拱桥上结构不同的旋律。在多孔中能够和谐的联结主孔和边孔，使得主旋律主孔和辅旋律拱上小孔、边孔和和声拱上梁柱，在高度上层次分明，使全桥协调连续，桥梁整体刚柔、动静、阴阳、虚实和谐，从任何一个角度都能得到美的享受[1,2]。

目前拱桥设计基本都采用单梁法模拟，而且不考虑腹拱、立柱和横梁等上部构件的相互作用。梁格法则给拱桥分析提供了更加有效的方法。梁格法的特点是用等效的梁格来代替桥梁上部结构，纵向梁格代表上部结构的纵向结构，纵向刚度集中在纵向梁格中，横向梁格代表上部结构的横向结构，横向刚度集中在横向梁格中，纵横梁格的截面特征根据其所代表的结构和实际受力变形情况进行计算。当结构原形和等效梁格承受相同的荷载时，它们的挠曲变形相等，因此梁格的受力状态接近于实际结构的受力状态[3,4,5]。对于上承空腹式拱桥结构，采用梁格法可得出满意的结果。下面通过实际项目计算来说明梁格法在上承空腹式变截面悬链线无铰拱桥中分析中的应用。

2 .拱桥构造与建模特点

本项目采用现浇变截面悬链线钢筋混凝土箱形拱桥，属于上承空腹式拱桥。主桥跨径为70m，矢跨比为1/8，拱轴系数m＝。箱形拱拱脚截面高度为150cm，拱顶截面高度为100cm。箱形拱横截面为单箱6室设计，顶板和底板厚均为22cm，中腹板和边腹板板厚均为30cm，箱室横向净宽为（中室）和（边室）。主拱圈两端拱脚伸入桥台拱座中，与桥台固结，为无铰拱设计。主拱圈内设置横隔板，隔板厚为30cm（非立柱和腹拱支承处）和60cm（立柱和腹拱支承处），共计13道横隔板。

主拱上部设置钢筋混凝土立柱、盖梁和腹板拱，其中立柱横向间距为（边跨）和6m（中跨），盖梁与桥面同宽，高为60cm；腹拱则为钢筋混凝土板拱，跨径为，矢跨比为1/2，板厚为，横向与桥面同宽。

基于剪力－柔性梁格理论，主拱纵向梁格基于腹板划分如下图：

主拱梁格划分

主拱上立柱与盖梁则按梁单元进行模拟，腹拱根据板式梁格理论对其进行划分，划分时应注意与横梁连接节点对应连接。

全桥梁格模型

midas2011建立模型[6]时，有几个方面需要注意：第一是主拱纵向梁格构件特性。由于midas2011梁格法建模助手不支持变截面箱梁的划分，必须先导出拱脚和拱顶处截面特性，然后再按变截面组对其进行导入；主拱横向梁格则稍复杂点，需先计算出拱脚与拱顶处虚拟横梁特性，然后再借助excel表格手动对中间截面特性进行插值计算，最后逐个定义输入构件。第二是各虚拟横梁应在“数值”截面对话框里定义成无尺寸单元，单元特性经过手动计算后输入特性值里。第三是由建模助手里生成单元的剪切面积数值需要根据不同梁格理论进行手动修改。

3 .计算分析

除了恒载和汽车荷载以外，使拱桥产生内力的其他因素有如下几种[7]：1.温度弯化产生的附加内力；2.混凝土收缩徐变引起的内力；3.拱脚变位引起的内力；4.水的浮力引起的内力；5.横桥向水平风力引起的拱脚截面横向弯矩；

为限制篇幅，本例子仅对恒载和移动荷载作用效应进行分析。计算结果数据必须十分仔细整理，将有价值的详细数据分析其受力特征及指导结构设计。在梁格空间分析中，各梁格弯矩、剪力代数和即为纵梁的总弯矩、总剪力，而扭矩和不等于总扭矩，这是因为在梁格分析中，梁格扭矩仅代表顶底板内剪力流组成的扭矩，总扭矩为梁格扭矩与两侧相反剪力对梁轴线扭矩代数和构成。在构件设计中，弯矩、剪力取分梁格内力进行抗弯、抗剪设计，而扭矩取全截面扭矩进行抗扭设计。

上承空腹式悬链线无铰拱桥在最不利荷载组合时，通常会出现两个主要控制截面的内力（拱顶正弯矩和拱脚负弯矩）过大的情况，因此拱顶处与拱脚处通常为无铰拱桥的控制截面。另外，对于大跨径拱桥，1/8拱跨、1/4拱跨和3/8拱跨处截面同样可能成为控制截面，设计时应注意。

借助midas2011，根据上述建模要点对上承空腹式变截面悬链线无铰拱桥分别进行梁格法和单梁法建模，得到恒载和活载作用效应分别如下：

恒载作用效应

移动荷载作用效应

注：1.恒载作用效应表格数值表示截面的绝对最大值

2.移动荷载效应此处表示截面的组合包络值

4 .结语

本文结合梁格法对变截面悬链线无铰拱桥的空间分析提供了参考。实际上，梁格法在斜、弯、宽桥中广泛应用，能够较真实得出在各种工况作用下结构的最不利效应，特别是弯矩效应。

（1）梁格法各纵向梁格叠加后结果与单梁法计算结果规律吻合，并且与成熟的上承空腹式变截面悬链线拱桥受力特性相符合。

（2）由于梁格法把整体结构拆分成等效梁格，因此它能较详尽反映结构构件在各工况下局部受力特性，为设计施工提供依据。

（3）为了尽可能降低由于荷载产生的弯矩效应，设计分析时应首先根据恒载作用下的计算结果反复调整拱轴系数m值，以得到最优拱轴系数。

（4）悬链线无铰拱桥在最不利荷载组合时，除拱顶处与拱脚处可能为无铰拱桥的控制截面外，1/8拱跨、1/4拱跨和3/8拱跨处截面同样可能成为控制截面。

（5）在利用midas等有限元程序进行结构分析时，应充分了解空间分析理论及程序的分析功能，方能有效整理和分析输入、输出数据。

参考文献：

[1] 黄桥，葛占钊，林阳子。梁格法在双曲拱桥承载能力评估中的应用，2007,Vol27,No6.

[2] 马勇毅。剪力—柔性梁格法在MIDAS中的具体应用[J].中外公路，2007, Vol27,

[3] 郭临义。正拱斜置变截面悬链线坡拱桥的受力分析[J].西安公路交通大学学报，

[4] 汉勃利。桥梁上部构造性能[M].郭文辉，译。北京：人民交通出版社，2000.

[5] 戴公连，李德建。桥梁结构空间分析设计方法与应用[M].北京：人民交通出版社，2001.